結(jié)合鄂爾多斯機(jī)場(chǎng)擴(kuò)建工程大跨度空間結(jié)構(gòu)項(xiàng)目,提出了一種頂推累計(jì)滑移方法,詳細(xì)分析了其技術(shù)原理,提出了包括三向承力的滑道和滑道梁設(shè)計(jì)、減摩技術(shù)與減摩材料、模擬加載試驗(yàn)技術(shù)、計(jì)算機(jī)控制技術(shù)等多項(xiàng)技術(shù)在內(nèi)的一整套施工工藝技術(shù)。采用有限元軟件對(duì)該方法的施工全過(guò)程進(jìn)行了模擬分析,得到了施工過(guò)程中整體結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性能、桿件應(yīng)力和結(jié)構(gòu)變形指標(biāo),進(jìn)而制定了施工過(guò)程中關(guān)鍵的監(jiān)測(cè)點(diǎn)。通過(guò)實(shí)際施工過(guò)程中的監(jiān)測(cè)發(fā)現(xiàn)其與有限元分析結(jié)果吻合良好,驗(yàn)證了本文提出的頂推累計(jì)滑移方法的施工過(guò)程的安全性、可行性和高效性。
關(guān)鍵詞:曲線頂推累積滑移 三向承力的滑道和滑道梁 減摩技術(shù)與減摩材料 模擬加載試驗(yàn)技術(shù) 計(jì)算機(jī)控制技術(shù)
1 工程概況
鄂爾多斯機(jī)場(chǎng)新建航站樓整體造型為一只展翅的雄鷹,建筑物地上三層,地下一層,總建筑面積約為100277m2,,主體結(jié)構(gòu)采用鋼筋砼結(jié)構(gòu),屋頂均采用大跨度鋼結(jié)構(gòu)屋蓋,見圖1。
圖1 鄂爾多斯機(jī)場(chǎng)擴(kuò)建工程效果圖
建筑中心位置(A區(qū)),為直徑108米的大型穹頂。A區(qū)結(jié)構(gòu)主要由圓形穹頂結(jié)構(gòu)和懸挑的鋼雨棚結(jié)構(gòu)組成。穹頂結(jié)構(gòu)主要由穹頂中心球殼、內(nèi)環(huán)桁架、主桁架以及主桁架之間扇形區(qū)域(包括外環(huán)桁架)鋼結(jié)構(gòu)組成。徑向主桁架共24榀,在其外側(cè)端部下方設(shè)有Y形鋼支撐柱,柱腳通過(guò)球形鋼支座與混凝土柱頂連接,混凝土柱頂標(biāo)高為+21.8米。環(huán)向桁架共有兩圈,分別位于徑向主桁架的兩端。在內(nèi)圈環(huán)桁架的內(nèi)部,為穹頂中心球殼結(jié)構(gòu),直徑為20米,頂部標(biāo)高為+45.364米。
2 滑移施工工藝
結(jié)構(gòu)布置內(nèi)、中、外三環(huán)滑移軌道,內(nèi)環(huán)布置在內(nèi)環(huán)桁架下方(半徑10米),中環(huán)布置在半徑24.479米上,外環(huán)布置在穹頂結(jié)構(gòu)柱上(半徑54米),在結(jié)構(gòu)外環(huán)和中環(huán)布置頂推動(dòng)力裝置,內(nèi)環(huán)安裝輪子作為從動(dòng)軌道。
內(nèi)環(huán)桁架及中心球殼單元散裝安裝,環(huán)桁架下弦桿處安裝八個(gè)滑動(dòng)臺(tái)車。徑向主桁架分兩段在地面拼裝,吊裝到滑移拼裝平臺(tái)上組裝完成主桁架,主桁架間單層網(wǎng)殼、環(huán)桁架和內(nèi)環(huán)采用高空散裝(圖2)。
大跨度空間鋼結(jié)構(gòu)曲線頂推累積滑移施工:主桁架安裝
采用逆時(shí)針?lè)较蚧?,采用?jì)算機(jī)控制的液壓同步推進(jìn)設(shè)備,第一次滑移同時(shí)拼裝兩個(gè)區(qū)間(30度)進(jìn)行滑移,以后每次左右同時(shí)累積結(jié)構(gòu)的1/24區(qū)間(15度),共累計(jì)滑移10次,直至24榀主桁架及其間網(wǎng)殼全部安裝到設(shè)計(jì)位置。
本工程中滑移頂推點(diǎn)共設(shè)置10處,分為兩組,分別在中、外環(huán)滑道上中心對(duì)稱布置。其中外環(huán)滑道上共6處,中環(huán)滑道上共4處。
滑移頂推點(diǎn)平面布置如圖3所示:
圖3 鄂爾多斯機(jī)場(chǎng)擴(kuò)建工程:滑移頂推點(diǎn)平面布置圖
3 液壓頂推滑移關(guān)鍵施工技術(shù)
3.1 液壓滑移工作原理
“液壓同步滑移技術(shù)”采用液壓頂推器作為滑移驅(qū)動(dòng)設(shè)備。液壓頂推器為采用組合式設(shè)計(jì),后部以頂緊裝置與滑道連接,前部通過(guò)銷軸及連接耳板與被推移結(jié)構(gòu)連接,中間利用主液壓缸產(chǎn)生驅(qū)動(dòng)頂推力。
液壓頂推器的頂緊裝置具有單向鎖定功能。當(dāng)主液壓缸伸出時(shí),頂緊裝置工作,自動(dòng)頂緊滑道側(cè)面;主液壓缸縮回時(shí),頂緊裝置不工作,與主液壓缸同方向移動(dòng)。
液壓頂推器工作流程示意如圖4:
步序1:液壓頂推器頂緊裝置安裝在滑道上,靠緊側(cè)向擋板;主液壓缸缸筒耳板通過(guò)銷軸與被推移結(jié)構(gòu)連接;液壓頂推器主液壓缸伸缸,推動(dòng)被推移結(jié)構(gòu)向前滑移。
圖4-1 大跨度空間鋼結(jié)構(gòu)曲線頂推累積滑移施工步序1
步序2:液壓頂推器主液壓缸連續(xù)伸缸一個(gè)行程,頂推被推移結(jié)構(gòu)向前滑移一端距離(一個(gè)步距)。
圖4-2 大跨度空間鋼結(jié)構(gòu)曲線頂推累積滑移施工步序2
步序3:一個(gè)行程伸缸完畢,被推移結(jié)構(gòu)不動(dòng);液壓頂推器主液壓缸縮缸,使頂緊裝置與滑道擋板松開,并跟隨主液壓缸向前移動(dòng)。
圖4-3 大跨度空間鋼結(jié)構(gòu)曲線頂推累積滑移施工步序3
步序4:主液壓缸一個(gè)行程縮缸完畢,拖動(dòng)頂緊裝置向前移動(dòng)一個(gè)步距。一個(gè)行程的頂推滑移完成;從步序1開始執(zhí)行下一行程的步序。
圖4-4 大跨度空間鋼結(jié)構(gòu)曲線頂推累積滑移施工步序4
3.2施工監(jiān)測(cè)措施
鋼結(jié)構(gòu)頂推平移是由計(jì)算機(jī)自動(dòng)控制的,滑移中同時(shí)安排人工測(cè)量對(duì)鋼結(jié)構(gòu)變形進(jìn)行監(jiān)測(cè),并由各頂推點(diǎn)操作人在行程中觀測(cè)滑道情況,行程結(jié)束時(shí)測(cè)量平移距離,采取多重保險(xiǎn)。
3.3承載系統(tǒng)設(shè)計(jì)
頂推平移的承載系統(tǒng)由滑道、滑塊、反力架等組成?;馈⒒瑝K承受由結(jié)構(gòu)自重及摩擦力引起的三向反力,反力架承受結(jié)構(gòu)頂推滑移時(shí)的后座力,滑道起到導(dǎo)向作用,還受到一定的附加側(cè)向力。
(1)三向承力的滑道和滑道梁設(shè)計(jì)
滑道結(jié)構(gòu)在鋼結(jié)構(gòu)滑移過(guò)程中,起到承重、導(dǎo)向和橫向限制支座水平位移的作用,滑道和滑道梁承受三向反力。
外環(huán)利用柱頂標(biāo)高為+21.8米的24根鋼筋混凝土立柱,沿環(huán)向設(shè)置鋼滑道梁形成通長(zhǎng)滑道。中、內(nèi)環(huán)設(shè)置臨時(shí)支架鋼結(jié)構(gòu),頂部設(shè)置環(huán)形鋼滑道梁?;乐苯愉佋O(shè)在滑道梁的上面?;乐行木€應(yīng)與滑道梁軸線重合,以減小滑移過(guò)程中滑移單元自重荷載偏心及水平推力對(duì)滑道梁的不利影響。內(nèi)環(huán)滑道采用從動(dòng)滑移,考慮到其自轉(zhuǎn)、從動(dòng)的工況特性,內(nèi)環(huán)滑移的設(shè)計(jì)應(yīng)首先盡量減少摩擦,故選用了滾動(dòng)摩擦的型式。另外,滑移支座處的架空高度盡量小,以增加整個(gè)內(nèi)環(huán)結(jié)構(gòu)滑移過(guò)程中的穩(wěn)定性。
鋼滑道梁采用焊接H型鋼制作,滑道選用16a熱軋槽鋼制作,與滑道梁間斷焊接固定?;纻?cè)面對(duì)稱設(shè)置擋板結(jié)構(gòu),起到對(duì)槽鋼翼緣加固、以及抵抗滑移支座處可能側(cè)向推力的作用。如下圖5所示:
圖5 鄂爾多斯機(jī)場(chǎng)擴(kuò)建工程 滑道側(cè)向擋板平面圖
屋面鋼結(jié)構(gòu)沿徑向的剖面為拱型結(jié)構(gòu),有一定的支座水平推力,會(huì)對(duì)滑移的過(guò)程產(chǎn)生影響。為減小滑移支座對(duì)滑道的水平推力,采取釋放位移的方法來(lái)達(dá)到目的。實(shí)施時(shí)滑靴(鋼滑塊)與滑道側(cè)壁預(yù)留一定調(diào)節(jié)間隙,為水平推力的釋放預(yù)留空間。
(2)減摩技術(shù)與減摩材料
滑塊設(shè)計(jì)的關(guān)鍵是采用優(yōu)良的減摩材料制作減摩板。減摩板要求摩擦系數(shù)小,并且在額定壓力下變形小、摩損小、時(shí)效蠕變小,既能有效減小滑塊與滑道的摩擦力,又經(jīng)久耐用,附合頂推滑移的工況要求。同時(shí),為保持良好的潤(rùn)滑,還設(shè)置了潤(rùn)滑油自動(dòng)補(bǔ)給的孔道和裝置。
3.4頂推設(shè)備
本工程中采用液壓爬行器作為推進(jìn)驅(qū)動(dòng)設(shè)備。液壓爬行器為組合式結(jié)構(gòu),一端以楔形夾塊與滑移重型軌道連接,另一端以鉸接點(diǎn)形式與滑移胎架或構(gòu)件連接,中間利用液壓油缸驅(qū)動(dòng)爬行。選用的步進(jìn)式液壓頂推器,是一種通過(guò)后部頂緊,主液壓缸產(chǎn)生頂推反力,從而實(shí)現(xiàn)與之連接的被推移結(jié)構(gòu)向前平移的專用設(shè)備。此設(shè)備的反力結(jié)構(gòu)利用滑道設(shè)置,省去了反力點(diǎn)的加固問(wèn)題。
液壓推進(jìn)器與被推移結(jié)構(gòu)通過(guò)銷軸連接,傳力途徑非常直接,啟動(dòng)過(guò)程中無(wú)延時(shí),動(dòng)作精確度好。由于其反力點(diǎn)為步進(jìn)頂緊式接觸,不會(huì)在滑移過(guò)程中產(chǎn)生相對(duì)滑動(dòng),所以同步控制效果更好。步進(jìn)式的工作過(guò)程,使得同步誤差在每個(gè)行程完成后自然消除,無(wú)累積誤差,同步精度很高。
通過(guò)滑移設(shè)備擴(kuò)展組合,滑移重量、跨度、面積不受限制。只要有合理的頂推位置,滑移距離不受限制,液壓爬行器具有逆向運(yùn)動(dòng)自鎖性,使滑移過(guò)程十分安全,并且構(gòu)件可以在滑移過(guò)程中的任意位置長(zhǎng)期可靠鎖定。
液壓滑移設(shè)備體積小、自重輕、承截能力大,特別適宜于在狹小空間或室內(nèi)進(jìn)行大噸位構(gòu)件滑移安裝。設(shè)備自動(dòng)化程度高,操作方便靈活,安全性好,可靠性高,使用面廣,通用性強(qiáng)。
(1) 液壓頂推器
本工程中采用的YS-PJ-50型液壓頂推器。在外、中環(huán)滑道上根據(jù)單個(gè)滑移支點(diǎn)及總的反力值,按最不利工況計(jì)算配置滿足總的液壓頂推力需求的液壓頂推器數(shù)量,經(jīng)計(jì)算在中環(huán)滑道上配置4臺(tái)液壓頂推器,在外環(huán)滑道上配置6臺(tái)液壓頂推器。參見滑移頂推點(diǎn)平面布置圖。
(2)液壓泵源系統(tǒng)
YS-PP-60液壓泵源系統(tǒng)為液壓頂推器提供動(dòng)力,并通過(guò)就地控制器對(duì)多臺(tái)或單臺(tái)液壓頂推器進(jìn)行控制和調(diào)整,執(zhí)行液壓同步頂推計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)的指令并反饋數(shù)據(jù)。
在不同的工程使用中,由于滑移頂推點(diǎn)的布置和液壓頂推器的配置都不盡相同,為了提高液壓頂推設(shè)備的通用性和可靠性,液壓泵源系統(tǒng)的設(shè)計(jì)采用了模塊化結(jié)構(gòu)。根據(jù)頂推點(diǎn)的布置以及液壓頂推器數(shù)量和液壓泵源流量,可進(jìn)行多個(gè)模塊的組合,每一套模塊以一套液壓泵源系統(tǒng)為核心,可獨(dú)立控制一組液壓頂推器,同時(shí)可進(jìn)行多點(diǎn)擴(kuò)展,以滿足各種類型工程的實(shí)際需要。
由于外、中環(huán)兩條滑道沿同心圓布置,之間距離較遠(yuǎn),故液壓泵源系統(tǒng)擬采用單滑道上跟隨液壓頂推器配置的方式,也可考慮采用跨兩條滑道對(duì)應(yīng)液壓頂推器配置的方式。
本工程中,因兩條滑道上設(shè)備配置系數(shù)相差較大,采用每個(gè)分區(qū)每條滑道上一組液壓頂推器并聯(lián),配置一臺(tái)YS-PP-60型液壓泵源系統(tǒng)的方式。另外,中環(huán)滑道半徑較小,且配置的液壓頂推器總數(shù)僅有4臺(tái),故僅配置一臺(tái)YS-PP-60型液壓泵源系統(tǒng),將4臺(tái)液壓頂推器兩兩并聯(lián),分別由同一泵站的兩臺(tái)泵機(jī)提供動(dòng)力。鋼結(jié)構(gòu)兩個(gè)分區(qū)對(duì)稱滑移的總配置為3臺(tái)YS-PP-60型液壓泵源系統(tǒng)。
(3)計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)
電器同步控制系統(tǒng)由動(dòng)力控制系統(tǒng)、功率驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)、傳感檢測(cè)系統(tǒng)和計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)等組成。
電器控制系統(tǒng)主要完成以下兩個(gè)控制功能:集群頂推器作業(yè)時(shí)的動(dòng)作協(xié)調(diào)控制。在牽引過(guò)程中,所有液壓頂推器都必須在計(jì)算機(jī)的控制下協(xié)調(diào)動(dòng)作,為同步滑移創(chuàng)造條件;各點(diǎn)之間的同步控制是通過(guò)調(diào)節(jié)液壓系統(tǒng)的流量來(lái)控制液壓頂推器的運(yùn)行速度,保持被推移結(jié)構(gòu)的各點(diǎn)同步運(yùn)行,以保持其平面姿態(tài)。
液壓同步滑移施工技術(shù)采用傳感監(jiān)測(cè)和計(jì)算機(jī)集中控制,通過(guò)數(shù)據(jù)反饋和控制指令傳遞,可全自動(dòng)實(shí)現(xiàn)同步動(dòng)作、負(fù)載均衡、姿態(tài)矯正、應(yīng)力控制、操作閉鎖、過(guò)程顯示和故障報(bào)警等多種功能。
操作人員可在中央控制室通過(guò)液壓同步計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)人機(jī)界面進(jìn)行液壓滑移過(guò)程及相關(guān)數(shù)據(jù)的觀察和(或)控制指令的發(fā)布。通過(guò)計(jì)算機(jī)人機(jī)界面的操作,可以實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制、順控(單行程動(dòng)作)、手動(dòng)控制以及單臺(tái)液壓頂推器的點(diǎn)動(dòng)操作,從而達(dá)到鋼結(jié)構(gòu)累積滑移安裝工藝中所需要的同步頂推、姿態(tài)調(diào)整、單點(diǎn)毫米級(jí)微調(diào)。
本工程中共配置一套YS-CS-01型計(jì)算機(jī)同步控制及傳感檢測(cè)系統(tǒng)。
3.5穩(wěn)定性控制及頂推力的傳遞
本工程中鋼結(jié)構(gòu)屋蓋滑移單元滑移過(guò)程中,由于頂推點(diǎn)距離主桁架之間的水平結(jié)構(gòu)均有一定距離(鋼立柱處特別大)。頂推點(diǎn)的水平頂推力會(huì)產(chǎn)生繞其上部節(jié)點(diǎn)的附加彎距。此附加彎距不利于滑移過(guò)程中支撐結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定。且當(dāng)滑移單元開始滑移時(shí),因?yàn)轫斖泣c(diǎn)后面滑移支座與滑道的摩擦力與頂推力反向,將導(dǎo)致相鄰兩個(gè)鋼立柱分別朝相反方向的豎向扭轉(zhuǎn),并將水平力直接傳遞給上部環(huán)桁架結(jié)構(gòu),產(chǎn)生不易控制的應(yīng)力應(yīng)變,對(duì)屋面鋼結(jié)構(gòu)滑移安裝過(guò)程的結(jié)構(gòu)安全不利。
為消除這種不易控制的影響,并從滑移安裝精度控制角度出發(fā),保證后面的滑移支座與頂推點(diǎn)、以及所有滑移支座之間的同步性,應(yīng)沿滑道方向,在相鄰的滑移支座之間加設(shè)臨時(shí)水平聯(lián)系桿件。
3.6液壓頂推系統(tǒng)調(diào)試及分級(jí)加載試滑移
液壓滑移設(shè)備系統(tǒng)安裝完成后,進(jìn)行系統(tǒng)調(diào)試。待液壓頂推系統(tǒng)設(shè)備檢測(cè)無(wú)誤后開始試滑移。經(jīng)計(jì)算,確定液壓頂推器所需的伸缸壓力(考慮壓力損失)和縮缸壓力。開始試滑移時(shí),液壓頂推器伸缸壓力逐漸上調(diào),依次為所需壓力的20%,40%,在一切都正常的情況下,可繼續(xù)加載到60%,80%,90%,95%,100%。屋面鋼結(jié)構(gòu)滑移單元?jiǎng)傞_始有移動(dòng)時(shí)暫停頂推作業(yè),保持液壓頂推設(shè)備系統(tǒng)壓力。對(duì)液壓頂推器及設(shè)備系統(tǒng)、結(jié)構(gòu)系統(tǒng)進(jìn)行全面檢查,在確認(rèn)整體結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性及安全性絕無(wú)問(wèn)題的情況下,才能開始正式頂推滑移。
4、屋蓋累積滑移施工模擬
根據(jù)施工方案,A區(qū)鋼屋蓋采用雙向累積滑移施工技術(shù),由于拼裝、滑移過(guò)程中結(jié)構(gòu)受力與設(shè)計(jì)狀態(tài)時(shí)有所差別。一方面,邊界支撐條件和結(jié)構(gòu)受力體系可能不同;另一方面整個(gè)結(jié)構(gòu)體系是個(gè)逐步建立的過(guò)程,存在結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換,部分桿件受力特性可能發(fā)生改變,因此需要對(duì)施工過(guò)程中的若干關(guān)鍵工況進(jìn)行計(jì)算,對(duì)可能發(fā)生的不利因素進(jìn)行提前預(yù)警,以保證結(jié)構(gòu)施工的安全。
4.1計(jì)算模型圖6
圖6 大跨度空間鋼結(jié)構(gòu)曲線頂推累積滑移施工 計(jì)算模型
4.2鋼屋蓋拼裝及滑移過(guò)程模擬
4.2.1鋼結(jié)構(gòu)拼裝及滑移過(guò)程中,各側(cè)向位移分析
經(jīng)計(jì)算分析可知,由于在滑移過(guò)程中滑移單元支撐點(diǎn)不在同一高度上,整個(gè)結(jié)構(gòu)具有向低處移動(dòng)的趨勢(shì)。故外環(huán)支座側(cè)向位移量最大,最大側(cè)向位移量為4.09mm。均小于滑靴兩側(cè)允許滑動(dòng)空間20mm。內(nèi)、外、中環(huán)支座側(cè)向位移量見圖7。
圖7-1 大跨度空間鋼結(jié)構(gòu)曲線頂推累積滑移施工 內(nèi)環(huán)支座側(cè)移位移量
圖7-2 大跨度空間鋼結(jié)構(gòu)曲線頂推累積滑移施工 中環(huán)支座側(cè)移位移量
圖7-3 大跨度空間鋼結(jié)構(gòu)曲線頂推累積滑移施工 外環(huán)支座側(cè)移位移量
4.2.2 鋼屋蓋拼裝及滑移過(guò)程中桿件內(nèi)力分析
結(jié)構(gòu)施工過(guò)程中的受力情況與設(shè)計(jì)狀態(tài)的不一致,導(dǎo)致了施工過(guò)程中結(jié)構(gòu)部分桿件受力性質(zhì)的改變。圖8為結(jié)構(gòu)累積滑移過(guò)程中考慮1.2倍的動(dòng)力系數(shù)后,桿件應(yīng)力變化情況:
圖8-1 鄂爾多斯機(jī)場(chǎng)擴(kuò)建工程 第一個(gè)滑移單元滑移時(shí),桿件應(yīng)力比值
圖8-2 鄂爾多斯機(jī)場(chǎng)擴(kuò)建工程 鋼屋蓋完成1/2,累積旋轉(zhuǎn)滑移75°時(shí),桿件應(yīng)力比值
圖8-3 鄂爾多斯機(jī)場(chǎng)擴(kuò)建工程 鋼屋蓋完成拼裝、滑移后,未卸載前桿件應(yīng)力比值
A區(qū)鋼屋蓋拼裝和累積旋轉(zhuǎn)滑移過(guò)程中,鋼屋蓋桿件應(yīng)力比較小,最大不超過(guò)0.25。因此,整個(gè)鋼屋蓋在滑移過(guò)程中,桿件強(qiáng)度和穩(wěn)定性滿足要求。
4.2.3主要施工階段豎向變形分析
由A區(qū)穹頂鋼屋蓋拼裝和累積旋轉(zhuǎn)滑移過(guò)程中,典型步驟鋼結(jié)構(gòu)變形值可知,鋼結(jié)構(gòu)在安裝過(guò)程中變形較小,最大變形為-9.8mm,鋼結(jié)構(gòu)各步驟間的變形差不超過(guò)10mm,完全能滿足鋼結(jié)構(gòu)拼裝過(guò)程中的精度要求。
1)第一次滑移,結(jié)構(gòu)累積滑移過(guò)程中考慮1.2倍的動(dòng)力系數(shù)后,最大豎向變形為-8.4mm,發(fā)生在主桁架間的單層網(wǎng)殼中部(圖9-1)。
圖9-1 鄂爾多斯機(jī)場(chǎng)擴(kuò)建工程 第一個(gè)滑移單元滑移時(shí),豎向變形值
2)鋼屋蓋完成1/2,累積旋轉(zhuǎn)滑移75°時(shí),最大豎向變形為-9.1mm,發(fā)生在主桁架間的單層網(wǎng)殼中部(圖9-2)
圖9-2 鄂爾多斯機(jī)場(chǎng)擴(kuò)建工程 鋼屋蓋完成1/2,累積旋轉(zhuǎn)滑移75°時(shí),豎向變形值
3)鋼屋蓋完成拼裝、滑移后,未卸載前最大豎向變形為-9.8mm,發(fā)生在主桁架間的單層網(wǎng)殼中部(圖9-3)
圖9-3 鄂爾多斯機(jī)場(chǎng)擴(kuò)建工程 鋼屋蓋完成拼裝、滑移后,未卸載前豎向變形值
5、結(jié)語(yǔ)
本文結(jié)合鄂爾多斯機(jī)場(chǎng)擴(kuò)建工程大跨度空間結(jié)構(gòu)項(xiàng)目,提出了一種頂推累計(jì)滑移方法,詳細(xì)分析了其技術(shù)原理,提出了包括三向承力的滑道和滑道梁設(shè)計(jì)、減摩技術(shù)與減摩材料、模擬加載試驗(yàn)技術(shù)、計(jì)算機(jī)控制技術(shù)等多項(xiàng)技術(shù)在內(nèi)的一整套施工工藝技術(shù)。采用有限元軟件對(duì)該方法的施工全過(guò)程進(jìn)行了模擬分析,得到了施工過(guò)程中整體結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性能、桿件應(yīng)力和結(jié)構(gòu)變形指標(biāo),進(jìn)而制定了施工過(guò)程中關(guān)鍵的監(jiān)測(cè)點(diǎn)。通過(guò)實(shí)際施工過(guò)程中的監(jiān)測(cè)發(fā)現(xiàn)其與有限元分析結(jié)果吻合良好,驗(yàn)證了本文提出的頂推累計(jì)滑移方法的施工過(guò)程的安全性、可行性和高效性。
[1]GB50017-2003,
鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范,北京:中國(guó)計(jì)劃出版社,2003年
[2]董石麟,羅堯治,趙陽(yáng),新型空間結(jié)構(gòu)分析、設(shè)計(jì)與施工,人民交通出版社,2006
[3]陳志華,鋼結(jié)構(gòu)原理,華中科技大學(xué)出版社,2007年
[4]羅永峰,王春江,陳曉明,建筑
鋼結(jié)構(gòu)施工力學(xué)原理,中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2008年
[5] 金鑫,劉金榮,金虎根,肖熾,大跨空間結(jié)構(gòu)滑移法施工技術(shù),第三屆全國(guó)現(xiàn)代結(jié)構(gòu)工程學(xué)術(shù)研討會(huì),2004
[6]肖熾,滑移法施工技術(shù)研究,第三屆全國(guó)現(xiàn)代結(jié)構(gòu)工程學(xué)術(shù)研討會(huì),2003.7
作者簡(jiǎn)介:劉永建,1964.7河北建設(shè)集團(tuán)有限公司副總裁,高級(jí)工程師,現(xiàn)在天津大學(xué)結(jié)構(gòu)工程專業(yè)攻讀博士。
聯(lián)系地址:河北省保定市五四西路329號(hào)(071070)。
劉永建 陳志華 張玉蘭:天津大學(xué)建筑工程學(xué)院 天津
田偉 趙士成:河北建設(shè)集團(tuán)有限公司,河北 保定
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